一、设计原理

利用钟摆原理实现减隔震功能的支座。支座通过滑动界面摩擦消耗地震能量实现减震功能，通过球面摆动延长梁体运动周期实现隔震功能。

减隔震起始力 bolt broken force

剪力销剪断时施加在支座上的水平力。

隔震周期oscillation period

地震作用下，支座发生摆动的固有周期。

减隔震位移 the maximum displacement capacity of the bearing

为适应梁体在地震作用下产生的位移而设定的**水平位移量。

竖向转角 vertical Rotation

减震球摆上部的设计转角。

减隔震转角 the maximum rotation capacity of the bearing

减震球摆和减震球摆上部同时转动时的设计**转角。

回复力 re-centring force

二、支座规格系列按承受的竖向荷载大小共分为30级，

即1000，1500，2000，2500，3000，3500，4000，4500，5000，6000，7000，8000，9000，10000，12500，15000，17500，20000，22500，25000，27500，30000，32500，35000，37500，40000，45000，50000，55000，60000 kN。

三、支座转角设计和双向活动摩擦摆支座、单向活动摩擦摆支座的位移设计应符合GB/T 17955的规定。

四、支座减隔震转角(α)应不小于竖向转角(α1)和支座减隔震位移**值时产生转角(α2)中的较大值。

支座减隔震位移量分为四级：±100 mm、±200 mm、±300 mm、±400 mm。

支座隔震周期分为五级：2s、2.5s、3s、3.5s、4s。当有特殊需要时，可按实际工程需要进行调整

支座性能支座适用的温度范围、支座减震球摆上部的设计转动力矩应符合GB/T 17955的规定。在竖向设计荷载作用下，1000kN～25000kN支座竖向压缩变形不应大于4mm，27500kN～60000kN支座竖向压缩变形不应大于6mm。在1.5倍竖向设计荷载作用下，支座无损伤。竖向设计荷载作用下，上座板的不锈钢板与平面滑板、球冠衬板的镀铬面或包覆不锈钢板与球面滑板间的摩擦系数应符合GB/T 17955的规定。支座设计减隔震起始力为支座竖向承载力的10%，其误差不超过起始力的±10%。当有特殊需要时，可按实际工程需要进行调整。支座等效刚度、阻尼比等支座减隔震性能技术参数的计算方法参见附录A。等效刚度允许误差±15%，阻尼比允许误差±10%。支座应设有限制非地震状态下减震球摆移动或摆动的装置，该装置设计应便于地震发生后进行修复或更换。