西安中星材料有限责任公司(联系人：于宝彦 )成立于1997年，隶属于西安建筑科技大学。公司生产的各类产品获国家专利20余项。

公司主要生产销售：双金属复合耐磨管道（弯管、直管、异形管）、高强度堆焊耐磨管道、充填管道、耐磨衬板、堆焊耐磨磨盘。

      实践证明，双金属耐磨复合管既适用于干料输送，也适用于湿料输送，填补了我国防腐耐磨工业输送管道的空白，弯头采用消失模吸铸工艺可以实现整体复合、偏心加厚复合，工艺技术为国内**，达到国际先进水平。对于输送工况，无论从安全性、还是满足输送能力，都表现出明显的技术性能优势，避免了其他管道的不足，不存在事故隐患，使用安全可靠，性能稳定，经过了十多年长期的实际运行验证，成功应用于全国几百家厂矿企业，是矿山充填输送管道**产品，被编入热电行业耐磨管道设计规范，是目前输送管道最为成熟和放心的产品。

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 (1)金川有色金属集团公司(2)甘肃酒钢集团公司 (3)山西省太钢自备电厂；（4)山西省太钢耐火材料厂；(5)陕西省金堆城钼业公司大、小选矿厂；(6)宁夏大坝电厂；(7)湖南省湘潭电厂；(8)四川省爱溪电厂；(9)陕西省略阳钢厂；(10)山西省中条山铜矿；(11)山西省河津电厂；(12)上海宝钢；(13)甘肃省平凉电厂；(14)湖南省益阳电厂；(15)山东聊城电厂；(16)广州电厂；(17)山东德州电厂；(18)天津盘山电厂；(19)北京石景山电厂；(20)贵州习水电厂；(21)山东菏泽电厂；(22)新疆石河子电厂；(23)新疆八一钢厂(24)甘肃酒泉钢铁公司；(25)江苏下关电厂；(26)西安西郊热电厂；(27)西安灞桥电厂；(28)内蒙古准格尔电厂；(29)山东青岛黄岛电厂；(30)铜陵有色金属集团公司；(31)中钢集团；(32)中国铝业广西分公司；(33)三门峡铝厂(34)日本三菱公司;（35)英国BABCOCK公司；(36)英国CLYD

     2.1耐磨层组织 双金属复合管其耐磨层采用KMTBCr28高铬合金材料，其铸态金相组织为共晶碳化物M7C3+A。在复合过程中，由于外钢管的激冷作用，合金凝固从外向内发生定向结晶，碳化物纤维纵向生长，形成柱状结构，而从横截面看,碳化物垂直于管壁内表面,呈圆状或块状较均匀地弥散分布于基体上，没有形成网状或连续分布，对基体的割裂作用小，减弱了铸件的脆化倾向,提高了合金材料的综合性能。其金相组织如图1所示

双金属复合管KMTBCr28耐磨层显微组织 KMTBCr28是一种奥氏体型高合金耐磨白口铸铁，有良好的成型能力，无须热处理，在铸态条件下就可获得高强度高韧性的奥氏体基体，合金元素Cr的高含量使该合金具有非常高的淬透性，良好的耐腐蚀性和抗高温氧化性。该合金优良的铸造性能又可保证获得轮廓健全、内部组织致密的铸件，故其性能稳定、可靠。

2.2抗磨性能 矿山充填输送中，充填骨料粒径变化较大，存在大量不规则大颗粒物料，含有许多的硬质成分如SiO2(HV1144)、Al2O3(HV2184)等。高速流动的骨料与管壁发生碰撞摩擦，所形成的应力将剥蚀管壁材料，形成磨粒磨损和冲蚀磨损；同时由于浆体中固体粒子的冲刷作用,阴极氧化还原形成的保护膜反复被破坏,造成腐蚀磨损。 材料的抗磨性能与其内部组织中抗磨物相的数量、形态以及基体的性能密切相关。KMTBCr28高铬合金组织中，Cr/C>5，形成的硬质相主要为(Fe,Cr)7C3碳化物，呈六方棱柱形，内部原子结合强度高，结构稳定，微观硬度HV1500~1800，高于自蔓延陶瓷复合管内衬层硬度（约HV1300）；由于外钢管激冷作用的影响，碳化物垂直于磨损面方向生长，其抗折断及崩落的能力提高，六方基面平行于磨损面，充分发挥了其各向异性的优势，使得分布在碳化物之间的基体金属能得到有效的保护，抵御磨料的侵入；基体得到保护，反过来又可很好地支撑碳化物。在高碳高铬元素作用下，碳化物体积分数可达到40%以上，数量多、密度大，并以孤立状态分布，使基体金属保持了较好的连续性，减少了碳化物周边的应力集中效应，改善了材料的力学性能，具有较好的韧性。 KMTBCr28高铬合金基体组织为奥氏体，具有良好的韧性和加工硬化性能。当受到高能量冲击作用时，奥氏体发生晶体结构转变，形成马氏体组织，马氏体中大量的过饱和碳原子造成原子排列发生畸变，产生较大内应力，导致硬度和强度提高，从而强化了材料表层的抗冲蚀磨损能力；另外，微观上位错、孪晶的产生或密度增加也有助于基体抗疲劳、抗变形能力的提高。 KMTBCr28合金基体的含铬量超过12%的临界浓度，因此在空气中均形成钝化膜，该钝化膜的存在可阻碍相界腐蚀，同时较高的含铬量能使基体的电极电位提高，进而提高了材料的耐腐蚀性，具有很好的抗蚀性。 在磨料磨损过程中，由于基体的硬度远低于碳化物硬质相的硬度，基体受磨料的切削作用首先磨损下陷，硬质相逐渐凸起承受磨料的冲击和切削，而磨料又是以一定角度冲蚀磨损面，于是凸起的硬质相便产生了“阴影效应”[6]。处在“阴影”中的基体金属被冲击和切削的几率减小，磨损程度减轻；同时由于奥氏体基体对硬质相的良好固定和支撑，“阴影效应”和“固定支撑作用”二者相互促进，使复合耐磨层抗磨料磨损能力更加优越，在高应力冲蚀磨损工况下，其耐磨性比高锰钢提高6倍以上，比普通合金钢提高10倍以上。

2.3抗冲击性能 

高浓度充填料浆必须达到一定的压力和速度才能到达采空区，夹杂固体颗粒的料浆输送过程中经常带入空气，形成不稳定的复杂的紊流状态，并伴有“水击”现象，对管道内壁形成持续的侵蚀冲击，引发管道内壁的剥落甚至断裂，导致严重事故，因此管道的抗冲击性能也关系到充填输送的效率和安全。 双金属复合管内层采用KMTBCr28高铬合金，外层采用高韧性的20#或16Mn钢管，在高温热铸状态下复合成形，充分发挥了两种材料的性能优势，形成了较好的冶金结合，整体性能极大提高。

  可以看出，KMTBCr28高铬合金表现出较好的抗冲击变形能力。由于组织中M7C3型碳化物不成连续网状，不破坏基体的连续性，裂纹就无法沿碳化物连续扩展下去，并且裂纹扩展遇到韧性奥氏体时，阻力会突然升高，可以阻止开裂，提高了材料的抗断裂能力，比AL2O3陶瓷（抗弯强度290MPa，断裂韧性4.8MPa.m1/2）更能够有效地抵抗裂纹失稳扩展，防止碎裂剥落的发生。双金属复合耐磨管表现出更好的机械性能，即使有强烈的冲击力作用，由于有高塑性的外管保护也不会发生局部或整体断裂脱落，比陶瓷复合钢管（压裂强度为300~350MPa）更加安全可靠，实践证明其使用寿命达到陶瓷复合管的3倍以上。

2.4抗压性能 

矿山充填水力输送主要采用自流输送或泵送两种方式，都是依靠压力进行远距离输送，因此输送管道必须具有较高的承压能力，防止因水击或堵塞引发巨大冲击压力导致爆管的恶性事故；特别对于深井充填，地表与井下高差大，料浆流速加大，压力增高，在-750m标高时**静压可达15MPa，因此对充填输送管路的安全性能要求更高。 输送管路主要由垂直和水平管道组成，管路破坏大多发生在**压力下，当充填料浆堵管时产生的静压力**，多发生在充填管路垂直段与水平段相连接的部位。充填输送管路压力分布如图2

所示。   图2输送管路压力分布 双金属复合耐磨管主要依靠外层钢管来承受压力，制作时应根据充填系统许可工作压力要求来选择满足强度要求的钢管进行复合。外钢管选择参考公式：P=2δ[σ]/D。其中P—工作压力(MPa)，δ—管壁厚度(mm)，[σ]—许用应力(MPa)，D—钢管外径(mm)。考虑安全因素，许用应力[σ]应按所选材料屈服强度的60%计算。常用外钢管材料为20#和16Mn，屈服强度分别为245MPa和345MPa。此外还应符合焊接强度和加工工艺的要求。

2.5其它特性 在充填管路中，弯管段比直管段磨损更为突出，由于料浆流向发生急剧改变，料浆对管道的法向冲击力非常大，管壁穿孔现象十分严重；弯管的磨损主要集中在外半径一侧，可磨出一条长窄槽，贯通弯管背部。双金属复合耐磨管的一大优势恰恰在于弯管可采用整体复合浇铸，内壁成流线型光滑过渡，料浆运行阻力小，降低了冲刷磨损作用，同时还可以对磨损严重的外侧进行加厚复合，延长其使用寿命，这是陶瓷复合管无法比拟的。 双金属复合耐磨管内外层均为金属材料，外层钢管热膨胀系数(13.5~14.3)×10-6/℃，内层高铬合金热膨胀系数(11~15)×10-6/℃，内外层热膨胀系数相当，导热性能较好，在温度急剧变化引起的热冲击作用下，不会因热胀冷缩不一致发生耐磨层碎裂剥落，保证了焊接加工的可靠性；而陶瓷复合管的内衬层几乎没有塑性，导热也差，热膨胀系数(5.5~7.5)×10-6/℃，不到外钢管的50%，在强烈的热应力冲击下，内衬陶瓷层产生裂纹萌生与扩展，**崩裂脱落，这也是其在实际使用工况中，泄漏部位越焊越漏、越补越差的重要原因。